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  • Page 241 - GUIA DE LA POTENCIA 2004
    formador en Z Tr m x Un 2 S Tr enm Ω x U cc 100 Para garantizar el buen funcionamiento de los transformadores en paralelo deben comprobarse las siguientes condiciones mismo índice de transformación en todas las tomas mismo índice horario misma tensión de cortocircuito tolerancia 10 índice de potencias asignadas comprendido entre 0 5 y 2 Determinación del poder de corte de los aparatos Poder de corte de un interruptor automático de fuente por ej interruptor automático D1 Debe ser al menos igual al valor más elevado entre el del cortocircuito máximo IccT1 generado por el transformador T1 caso de un cortocircuito posterior a D1 y la suma de todos los cortocircuitos IccT2 IccT3 generados por los otros transformadores acoplados caso de un cortocircuito antes del interruptor automático D1 Poder de corte de un interruptor automático de salida por ej interruptor automático D4 Debe ser al menos igual a la suma de todos los cortocircuitos máximos generados por todos los transformadores acoplados Icc T1 Icc T2 Icc T3 Transformadores en paralelo S kVA 50 100 160 200 250 315 400 500 630 800 1 000 1 250 1 600 2 000 2 500 In A 69 137 220 275 344 433 550 687 866 1 100 1 375 1 718 2 200 2 749 3 437 Ucc 4 4 4 4 4 4 4 4 4 6 6 6 6 6 6 I CC3 kA 1 81 3 61 5 78 7 22 9 03 11 37 14 44 18 05 22 75 19 26 24 07 30 09 38 52 48 15 60 18 R TR m Ω 43 75 21 9 13 7 10 9 8 75 6 94 5 47 4 38 3 47 4 10 3 28 2 63 2 05 1 64 1

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  • Page 242 - GUIA DE LA POTENCIA 2004
    más pequeños pero en contrapartida la protección contra cortocircuitos y contactos indirectos será más difícil de obtener El desarrollo de un cortocircuito que aparece en los bornes de un alternador puede descomponerse en tres periodos periodo subtransitorio de 10 a 20 ms durante el cual el nivel de cortocircuito es el más elevado 5 In periodo transitorio hasta 200 a 300 ms durante el cual el cortocircuito es del orden de 3 a 5 In el nivel de cortocircuito se estabiliza a continuación a un nivel que puede ir de 0 3 a 5 In en función del tipo de excitación del alternador Los valores de corriente de cortocir cuitopueden calcularse del siguiente modo I cc 3 c x m x Uo X d I cc 2 2 3 x I cc 3 I cc 1 3 x c x m x Uo 2 x X d Xo xUn 2 X d S G X d 100 xUn 2 X o S G X o 100 reactancia transitoria en m Ω y reactancia de secuencia cero en m Ω m factor de carga en vacío tomado igual a 1 05 c factor de tensión tomado igual a 1 05 para

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  • Page 243 - GUIA DE LA POTENCIA 2004
    estar adaptados a las características de los diferentes tipos de fuentes Los cálculos de cortocircuitos máximos se realizan comparando el nivel de cortocircuito máximo que pueden generar todas las fuentes susceptibles de funcionar simultáneamente y utilizando el valor más elevado Se trata generalmente de transformadores en paralelo Los cálculos de cortocircuitos mínimos se realizan comparando el nivel de cortocircuito mínimo generado por cada una de las fuentes y utilizando el valor mínimo En los alternadores puede ocurrir que el valor del cortocircuito bifásico sea inferior al del cortocircuito mono fásico En tal caso es este valor de cortocircuito bifásico Icc2 el que debe tenerse en cuenta para los cálculos que requieren un valor de cortocircuito mínimo longitudes de líneas protección contra contactos indirectos m factor de carga tomado igual a 1 05 U 0 tensión de la instalación entre fase y neutro en V Z CC impedancia total del bucle de falla en el punto considerado Es la suma vectorial de las resistencias y reactan cias que componen el bucle Los valores de cortocircuito se calculan entonces aplicando la ley de Ohm fór mula general Con este método se puede determi nar el valor de un cortocircuito en cual quier

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  • Page 244 - GUIA DE LA POTENCIA 2004
    c mín Corriente de cortocircuito monofásico fase neutro Para calcular el valor mínimo del cortocircuito bifásico hay que sustituir ρ 0 por ρ 1 para una protección mediante disyuntor o por ρ 2 para una protección con fusible c máx por c mín c máx c mín factor de tensión tomado igual a 0 95 c mín para los cortocircuitos mínimos y a 1 05 c máx para los cortocircuitos máximos m factor de carga tomado igual a 1 05 α 1 en el esquema TN 0 86 en el IT sin neutro y 0 5 en el IT con neutro U 0 tensión de la instalación entre fase y neutro en V R Q X Q resistencia y reactancia equivalentes de la red R S X S resistencia y reactancia equivalentes de la fuente R PhA X PhA resistencia y reactancia de un conductor de fase desde la fuente hasta el origen del circuito considerado R NA X NA resistencia y reactancia de un conductor de neutro desde la fuente hasta el origen del circuito considerado R PEA X PEA resistencia y reactancia de un conductor de protección desde la fuente hasta el origen del circuito considerado ρ 0

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  • Page 245 - GUIA DE LA POTENCIA 2004
    m Ω m 0 08 0 09 0 13 Cables multiconductores o monoconductores trenzados Cables monoconductores contiguos en capa Cables monoconductores separados por más de un diámetro Las impedancias de los cables se calculan mediante las siguientes fórmulas en m Ω ρ resistividad del conductor en Ω mm 2 m véase el cuadro adjunto S c sección del conductor en mm 2 n c número de conductores en parale lo L longitud del conductor en m en m Ω λ reactancia lineal del conductor en m Ω véase el cuadro adjunto S c sección del conductor en mm 2 n c número de conductores en paralelo L longitud del conductor en m Este método es una aproximación sim plificada Conociendo la corriente del cortocircuito trifásico en el origen de la instalación véase el párrafo ante rior permite evaluar la corriente de cortocircuito presumible Icc3 en el extremo de una canalización de longitud y sección dadas Este método se aplica a instalaciones cuya potencia no sobrepasa los 800 kVA La corriente máxima de cortocircuito en cualquier punto de la instalación se determina mediante el cuadro de la página siguiente partiendo del valor de cortocircuito presumi ble en el interruptor principal de

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  • Page 246 - GUIA DE LA POTENCIA 2004
    5 91 1 87 9 83 7 78 4 71 9 64 4 56 1 47 5 39 0 31 2 24 2 18 5 13 8 10 2 7 4 5 4 3 8 90 82 7 82 7 80 1 76 5 72 1 66 6 60 1 52 8 45 1 37 4 30 1 23 6 18 1 13 6 10 1 7 3 5 3 3 8 80 74 2 74 2 72 0 69 2 65 5 61 0 55 5 49 2 42 5 35 6 28 9 22 9 17 6 13 3 9 9 7 3 5 3 3 8 70 65 5 65 5 63 8 61 6 58 7 55 0 50 5 45 3 39 5 33 4 27 5 22 0 17 1 13 0 9 7 7 2 5 2 3 8 60 56 7 56 7 55 4 53 7 51 5 48 6 45 1 40 9 36 1 31 0 25 8 20 9 16 4 12 6 9 5 7 1 5 2 3 8 50 47 7 47 7 46 8 45 6 43 9 41 8 39 2 36 0 32 2 28 1 23 8 19 5 15 6 12 1 9 2 6 9 5 1 3 7 40 38 5 38 5 37 9 37 1 36 0 34 6 32 8 30 5 27 7 24 6 21 2 17 8 14 5 11 4 8 8 6 7 5 0 3 6 35 33 8 33 8 33 4 32 8 31 9 30 8 29 3 27 5 25 2 22 6 19 7 16 7 13 7 11 0 8 5 6 5 4 9 3 6 Icc 30 29 1 29 1 28 8 28 3 27 7 26 9 25 7 24 3 22 5 20 4 18 0 15 5 12 9 10 4 8 2 6 3 4 8 3 5 anterior 25 24 4 24 4 24 2 23 8 23 4 22 8 22 0 20 9 19 6 18 0 16 1 14 0 11 9 9 8 7 8 6 1 4 6 3 4 en kA 20 19 6 19 6 19 5 19 2 19 0 18 6 18 0 17 3 16 4 15 2 13 9 12 3 10 6 8 9 7 2 5 7 4 4 3 3 15 14 8 14 8 14 7 14 6 14 4 14 2 13 9 13 4 12 9 12 2 11 3 10 2 9 0 7 7 6 4 5 2 4 1 3 2 10 9 9 9 9 9 9 9 8 9 7 9 6 9 5 9 3 9 0 8 6 8 2 7 6 6 9 6 2 5 3 4 4 3 6 2 9 7 7 0 7 0 6 9 6 9 6 9 6 8 6 7 6 6

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  • Page 247 - GUIA DE LA POTENCIA 2004
    de referencia para la regulación de los relés magnéticos de los interruptores automáticos Sea una instalación en esquema TN 230 400 V alimentada por un transformador AT BT de 630 kVA Ucc 4 siendo la potencia de cortocircuito de la red AT de 500 MVA Datos básicos del ejemplo en cuestión Red AT X Q 0 995 x Z Q 0 351 m Ω y R Q 0 1 x XQ 0 035 m Ω R Q 0 035 m Ω X Q 0 351 m Ω S Tr 630 kVA U cc 4 I n 866 A Transformador AT BT Cálculo de I CC3 R Tr 0 31 x Z Tr 3 472 m Ω y X Tr 0 95 x Z Tr 10 640 m Ω 11 2 m Ω 1 05 400 2 630 Z Tr m U n 2 S Tr U CC 100 4 100 R Tr 3 472 m Ω X Tr 10 640 m Ω Σ R 3 507 m Ω Σ X 10 991 m Ω 3 507 2 10 991 2 I CC3 22 07 kA 1 05 1 05 231 I cc3 22 07 kA Cable de llegada Cálculo de

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  • Page 248 - GUIA DE LA POTENCIA 2004
    0 600 m Ω 1 n f 1 n PE 1 2 R c ρ 1 10 3 L 0 02314 10 3 5 1 53 m Ω 1 n f S f 1 n PE S PE 1 2 185 1 95 Debería ser igual al menos a I B Entre las soluciones ofrecidas tomaremos un DPX 1600 de calibre 1600 A para permitir una evolución posterior de la instalación Poder de corte Número de polos 3P Regulación del térmico Ir Tomaremos Ir 0 0 6 x In es decir Ir 960 A Regulación del magnético Im I d la falla más pequeña en el extremo de la línea nivel del juego de barras 1 2 considerando una tolerancia del 20 sobre la curva de activación I m I d 1 2 I m 18230 1 2 I m 15191 A La regulación máxima posible es Im 10 x Ir 9600 A PdC I cc3 PdC 21 57 kA El poder de corte del DPX 1600 es de 50 kA I B I r I z 866 I r 1054 A La regulación por lo tanto deberá estar entre 866 1600 0 54 y 1054 1600 0 64 Por

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